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棕榈酸甲酯-硬脂酸甲酯等压汽液相平衡研究，侯钧，徐世民，采用汽液双循环原理制成的改进Othmer釜测定了棕榈酸甲酯-硬脂酸甲酯二元体系在1 kPa、5 kPa和10 kPa下的等压汽液平衡数据。采用Herington方�

所谓无直流偏压的电感器，就是交流电感器，此种电感器工作时没有直流电流流过。它的设计与变压器的设计是非常相似的。它的视在功率PT，就是电感器的伏安值，也就是它的端电压与电流的乘积。无直流偏压的电感器也即交流电感器通常用在交流电路上，如直流整流电路之前。 PT与AW·Ac的关系式为： 由法拉第定律可知，匝数与电压的关系如式（6－37）所示，对于正弦波，Kf＝4.44 对于有气隙的电感，由式（6－106）得 有气隙时需要考虑气隙磁通的边缘效应因数F，由式（6－108）得 考虑式（6－119）后的电感值需对式（6－118）进行修正。 通常可以按式（6－120）设计电感器。 交流电感器的损耗由三种组成：即绕组的铜损Pcu；磁心的铁损Pfe和气隙损耗Pgo气隙损耗是由于气隙的存在，使磁力线扭曲而引起的。扭曲磁力线在磁心中造成的损失可以用式（6－121）表示。 式中，E为磁心几何宽度由厂商给出；Kg1为气隙损失系数，（gaploss coefficrent）。对于常用的C型磁心，Kg1＝0.0388，对于单绕组C型磁心，Kg1t＝0.0775，对于叠片铁心

用一块锂电池充电板，改制成一款输出电压、输出电流均可调整的充电器。 电路如附图所示：此锂电池充电板原用于汽车电源给手机7.2V锂电池充电，其充电过程是先恒流充电，再恒压缓充，最后恒压浮充。根据其原理，再增加电源变压器、整流滤波电路、电阻R17～R21、W1、电压表、电流表等元件，使之成为一款输出电压在DC2V～DC15V，输出电流在100mA、200mA、500mA、1.5A四挡可变的充电器。 此充电器整流滤波后的输出电压可在DCl8V～DC36V之间选择。输出电压由W1调节，可以在DC2V～DCl5V范围内变化。如果输出电压要超过15V，需增加C4的耐压值。 输出电流由K2选择控制，如果要输出电流大于1.5A，需增加T1的散热片面积，并将L1的线径加粗。其改制的难点是制作电阻：R18、R19、R20、R21。笔者通过查询得知φ0.13mm漆包线的阻值是1322Ω/km；φ0.21mm的漆包线阻值是506Ω/km，再经计算得出以上电阻所需漆包线长度后，绕制在圆柱形绝缘体上，并在调试中根据输出电流大小修剪漆包线的长度。 经以上改制，此充电

以五彩湾矿区一号露天煤矿为例,采用数值模拟和极限平衡法分析边坡变形原因、潜在滑坡破坏模式及边坡稳定性情况,用内排压脚技术对边坡进行治理。通过建立不同压脚参数的工程地质模型进行边坡稳定性计算并结合边坡GPS监测数据,得出合理的内排压脚参数为内排增高2个台阶,每个台阶15 m,平盘宽度40 m。同时对边坡上出现的裂缝进行平整与压实以防雨水渗入,并对边坡坡面上加设一层防风化表层以隔离大气的影响,达到更好的边坡治理效果。

为研究红阳三矿深部采区冲击危险程度,结合采区实际地质和生产条件分析并确定了冲击地压影响因素,把采深、上覆7#煤层遗留煤柱作为关键影响因素。采用综合指数法,对采区划分的网格进行冲击危险指数计算。根据计算结果,该采区地质影响因素综合指数为0.65属于中等冲击危险;开采条件影响因素中最大冲击指数为0.83,为强冲击危险;并对采区进行了冲击危险区域划分,其中受关键因素和火成岩墙影响区域为强冲击危险区域。

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为了研究岩石的Ⅰ型动态断裂韧度测试方法,用大直径(100 mm)分离式霍普金森压杆(SHPB)对边裂纹平台圆环(edge cracked flattened ring,ECFR)砂岩试样进行径向冲击实验。分别用普通应变片和高精度裂纹扩展计2种测试元件监测试样起裂时刻和测定裂纹传播速度,比较了它们的准确性和合理性。用实验-数值结合普适函数分析测定了砂岩的动态起裂韧度和动态扩展韧度,初步探讨了动态加载率影响动态起裂韧度的原因,以及裂纹扩展速度对动态扩展韧度的影响,对ECFR试样裂纹扩展路径弯折现象也进行了理论分析。研究结果表明:裂纹扩展计测定比应变片更为灵敏、准确、合理。加载率在(0.74~4.48)×104MPa·m1/2/s范围内动态起裂韧度随动态加载率的增大而增大,裂纹扩展速度在(0.24~0.34)cR范围内动态扩展韧度随裂纹扩展速度的增大而提高。

以某电厂300 MW直接空冷机组为例,在一定的供热负荷下,先计算了高背压供热的总能耗量,再用函数表达式表示出利用吸收式热泵供热的能耗,并对其求导数,得出热泵供热能耗与供暖系数COP的变化成反比例关系,最后用MATLAB程序做验证,结果表明利用高背压供热的能耗小于利用吸收式热泵供热的能耗,为今后选用何种余热利用方式进行供热提供了参考。

不同采掘配合方式对巷道围岩产生的采动影响不同,从围岩塑性区破坏深度、单元体破坏个数、破坏面积和围岩最大变形值来看,先采后掘的采掘配合方式对围岩的采动影响最小,要优于先掘后采和巷面同采的采掘配合方式,从巷道围岩平均变形值来看,巷面同采的采掘配合方式对围岩的采动影响最小,要优于先掘后采和先采后掘的采掘配合方式。